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　　1既有牽引變壓器過載溫升試驗(yàn)結(jié)果（1）試驗(yàn)方式方式一（125負(fù)荷1 h）：①100負(fù)荷（31. 5MVA ）施加損耗，直至油溫恒定；②125負(fù)荷（39. 375MVA ）施加損耗1 h，然后變壓器斷電；③測(cè)量繞組電阻，并計(jì)算繞組溫升和油頂溫升。

　　方式二（200負(fù)荷10 m in）：①100負(fù)荷（31. 5 MVA ）施加損耗，直至油溫恒定；②200負(fù)荷（63 MVA ）施加損耗10 m in，然后變壓器斷電；③測(cè)量繞組電阻，并計(jì)算繞組溫升和油頂溫升。

　　方式三：規(guī)定負(fù)荷過程為50負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行后，進(jìn)行75負(fù)荷25 m in， 150負(fù)荷8 m in， 300負(fù)荷2 m in，共6個(gè)周期。為模擬該負(fù)荷過程，試驗(yàn)負(fù)荷過程為50負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行后，進(jìn)行75負(fù)荷25 m in， 150負(fù)荷8 m in，200負(fù)荷5 m in，共6個(gè)周期。對(duì)于油溫升試驗(yàn)來說，兩種負(fù)荷過程近似等效。

　　（2）過載溫升試驗(yàn)過載溫升是從高壓側(cè)供電，處于第5分接位置，低壓側(cè)短路，處于第1分接位置。

　　可知，郴韶段既有牽引變壓器過負(fù)荷能力，其頂油溫度和繞組熱點(diǎn)溫度能滿足IEC標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，分別小于105℃和140℃。

　　2武廣電氣化要求變壓器過負(fù)荷能力改建鐵路京廣線武昌至廣州段電氣化改造工程建成實(shí)施以后，由于該線電氣化的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)為牽引定數(shù)：4 000 t；閉塞方式： 6 m in布點(diǎn)， 7 m in追蹤；機(jī)車類型：貨車SS 4，客車SS 8；這樣早已開通運(yùn)行的按當(dāng)時(shí)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（牽引定數(shù)： 3 500 t；閉塞方式： 8 m in追蹤；機(jī)車類型： SS 1）設(shè)計(jì)的郴韶段電氣化鐵路，牽引變壓器過負(fù)荷運(yùn)行的概率較以前大大增加。

　　I??負(fù)荷電流；I n??額定電流。

　　為損耗比； g r為銅油溫差； K為負(fù)載系數(shù)； H為熱點(diǎn)溫度系數(shù)。

　　暫態(tài)負(fù)載繞組對(duì)油平均溫升按下式計(jì)算。

　　Ηw t =Ηw f -Ηw s（1 - e - tΣ） +Ηw s式中，Ηw f為暫態(tài)負(fù)載穩(wěn)定銅油溫差；Ηw s為繞組起始銅油溫差； t為時(shí)間；Σ為繞組時(shí)間常數(shù)。

　　頂層油暫態(tài)溫升按下式計(jì)算：Ηbt =Ηbi + （Ηbu -Ηbi） （1 - e - tΣ0）式中，Ηbi為起始頂油溫升；Ηbu為暫態(tài)負(fù)載的穩(wěn)定頂油溫升；Σ0為油時(shí)間常數(shù)。

　　根據(jù)上述過負(fù)荷曲線及計(jì)算公式可所示的頂油溫度和繞組熱點(diǎn)溫度。

　　可知，該變壓器按此負(fù)荷曲線運(yùn)行不到2個(gè)周期，其頂油溫度就已超過IEC標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的105℃和140℃，其過負(fù)荷能力不能滿足提速后的武廣線要求，必須對(duì)主變壓器進(jìn)行改造。

　　3可行性分析為節(jié)約投資，充分利用既有設(shè)備主變壓器的過負(fù)荷能力，通過增加吹風(fēng)裝置將現(xiàn)有變壓器由自冷改為風(fēng)冷，改善散熱()效果，從而提高其過負(fù)荷能力。

　　3. 1銅油溫差變化原變壓器在額定負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)大銅油溫差為10. 6 K，加風(fēng)冷后，熱負(fù)荷沒有變化，散熱效果有所改善，銅油溫差為Σ= 0. 159 q 0. 7，約為8 K （式中q為導(dǎo)線熱負(fù)荷）。

　　3. 2油箱散熱面積變化（1）現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量片式散熱器有效參數(shù)為：片寬450 mm ；片距45 mm；片厚13 mm；片數(shù)29；中心距1 800 mm。

　　散熱器有效散熱面積A g = K 1 K 2ΛS D式中， K 1為片距修正系數(shù)； K 2為片數(shù)修正系數(shù)；Λ為表面系數(shù)； S D為對(duì)流散熱面積。

　　每組散熱器的自冷有效散熱面積為22. 51 m 2，風(fēng)冷有效散熱面積為26. 73 m 2，加風(fēng)冷后16組散熱器增加的有效散熱面積為16×（26. 73 - 22. 51） = 67. 52 m 2。

　　（2）自冷時(shí)油平均溫升Σy = 0. 262 q 0. 8，而風(fēng)冷時(shí)油平均溫升Σy′= 0. 163 q 0. 8，原變壓器油平均溫升實(shí)測(cè)為39 K，油頂層溫升為44 K。油箱自冷有效散熱面積為360. 2 m 2，加風(fēng)冷裝置后，油箱有效散熱面積為（360. 2 + 67. 52） = 427. 7 m 2，則風(fēng)冷時(shí)該變壓器的油平均溫升為21K，油頂層溫升為24 K。

　　3. 3加裝風(fēng)冷裝置后變壓器的過負(fù)荷能力按以上繞組熱點(diǎn)溫度計(jì)算公式及武廣新負(fù)荷曲線的要求，加裝風(fēng)冷裝置后原牽引變壓器頂油溫度和繞組熱點(diǎn)溫度，所具有的實(shí)際過負(fù)荷能力。

　　I??負(fù)荷電流；I n??額定電流。

　　可知，過負(fù)荷運(yùn)行結(jié)束時(shí)，油頂溫度和繞組熱點(diǎn)溫度分別為81. 59℃和125. 12℃，分別小于105℃和140℃，即該變壓器通過加裝風(fēng)冷裝置改造后，能滿足武廣電氣化工程過負(fù)荷的要求。